1 引言

鋁合金型材在日常生產(chǎn)及生活領(lǐng)域中應(yīng)用越來越廣泛，用擠壓的方法生產(chǎn)鋁型材，既節(jié)約金屬又具有很高的生產(chǎn)效率。寬展擠壓是一種適合于擠壓寬度大于擠壓筒直徑型材的新型擠壓方法，部分代替了結(jié)構(gòu)復(fù)雜、成本高的扁擠壓筒，其應(yīng)用前景非常廣闊。

目前，寬展擠壓模具的設(shè)計一般憑借設(shè)計人員的經(jīng)驗和反復(fù)試模來進(jìn)行，如果設(shè)計不合理，鋁型材截面各部分金屬流出?？姿俣炔灰恢拢蛯?dǎo)致型材的彎曲、波浪和扭擰等缺陷。如此既造成人力財力的大量浪費，又延長了生產(chǎn)周期，導(dǎo)致生產(chǎn)效率低下。隨著計算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，CAD/CAE技術(shù)在模具設(shè)計制造行業(yè)得到了廣泛應(yīng)用。本文針對鋁型材擠壓工藝及模具設(shè)計，以工業(yè)材模板的寬展擠壓為例，采用有限元模擬軟件Deform-3D對擠壓過程進(jìn)行數(shù)值模擬，優(yōu)化模具結(jié)構(gòu)，找出缺陷存在的原因，為實際模具設(shè)計提供參數(shù)依據(jù)。

2 模擬試驗方案

2.1 鋁型材分析

圖1 工業(yè)材模板截面尺寸

工業(yè)材模板的截面尺寸如圖1所示，最大尺寸為400mm，擬采用直徑292mm的鑄棒在40MN的擠壓機(jī)上生產(chǎn)。該型材采用帶導(dǎo)流孔的平面模，擠壓過程中金屬通過導(dǎo)流孔產(chǎn)生預(yù)變形，第一次分配后形成與型材相似的坯料；金屬流過平面模二次變形后獲得所需的形狀和尺寸。本文通過改變平面模工作帶的厚度來調(diào)整金屬的流動均勻性，以期獲得合格的擠壓制品。此型材具有對稱性，模具工作帶各部位設(shè)計厚度如圖2 所示。

圖2 鋁模板型材擠壓模具工作帶各部位的厚度

2.2 模擬參數(shù)設(shè)置

本文選用的材料為6061鋁合金。模具材料選用H-13熱模具鋼。數(shù)值模擬采用剛粘塑性有限元法，忽略彈性變形，所以把坯料設(shè)為剛塑性體，模具和其它工件都設(shè)置為剛性體。數(shù)值模擬中的初始參數(shù)見表1。

表1 鋁型材寬展擠壓時數(shù)值仿真模擬的初始參數(shù)

2.3 材料本構(gòu)模型

本文中采用6061鋁合金作為變形體材料，擬在480℃溫度下對6061合金進(jìn)行擠壓模擬，而Deform-3D軟件材料庫中只有6061合金在260℃-480℃時的應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù)。高溫時描述金屬變形，一般采用剛粘塑性本構(gòu)模型，本試驗采用文獻(xiàn)中測得的材料本構(gòu)關(guān)系模型。根據(jù)材料的本構(gòu)方程，可以得到6061鋁合金在260-540℃時的流動應(yīng)力應(yīng)變曲線，如圖3所示。

圖3 6061鋁合金的流動應(yīng)力應(yīng)變曲線

3 鋁型材寬展擠壓時 模擬結(jié)果及分析

3.1 擠出流速分析及模具結(jié)構(gòu)優(yōu)化

基于上述設(shè)定的模擬參數(shù)，模擬結(jié)束后擠出的型材形狀如圖4a所示，從圖中可以看出由模板的端部到中心部位金屬的流速是線性增加的，模具出口處金屬的流動速度越靠近中心部位越快，這一趨勢在擠壓的初始階段尤為明顯，出現(xiàn)了型材頭部不齊的現(xiàn)象。擠出的模板端部的流動速度是127.7mm/s，中心部位的流動速度是115.7mm/s，最大流速與最小流速相差12mm/s。

型材出口流速不均勻容易導(dǎo)致扭擰、波浪、變形等缺陷。調(diào)整工作帶厚度是控制金屬流速最有效的方法，工作帶對金屬的流動起阻礙作用，減少工作帶厚度可減少摩擦阻力，迫使金屬向阻力小的部位流動，從而使型材整個斷面上金屬流量趨于均勻[1]。因此，對原始模具工作帶部分進(jìn)行優(yōu)化，中心部位的工作帶厚度為14mm，轉(zhuǎn)角處的厚度為9mm，側(cè)邊部位的工作帶厚度保持不變。

根據(jù)修改后的模具重新建立模擬模型，采用相同的模擬參數(shù)，模擬結(jié)束后擠出的模板如圖4b所示，可見擠出的型材端面平齊。模具工作帶優(yōu)化后，型材端部的流動速度是118.9mm/s，中心部位的流動速度是117.3mm/s，最大流速與最小流速相差約1.6mm/s?？梢娡ㄟ^調(diào)整工作帶的長度解決了型材端面不齊和流動不均的問題，避免了彎曲、扭擰缺陷的產(chǎn)生，達(dá)到了模具優(yōu)化設(shè)計的目的。

圖4 鋁型材流出?？讜r的形狀

a)工作帶厚度優(yōu)化前 b)工作帶厚度優(yōu)化后      

3.2 等效應(yīng)變場和溫度場

圖5和圖6分別為型材在擠壓過程中等效應(yīng)變場和溫度場分布和變化情況，從圖中可以看出溫度場和等效應(yīng)變場的分布情況非常相似，表明在擠壓過程中變形體溫度的升高主要來源于成形過程中的塑性變形能。在寬展擠壓成形過程中，從導(dǎo)流到流出成形，變形體的等效應(yīng)變和溫度都是逐漸升高的，在工作帶區(qū)域金屬的等效應(yīng)變達(dá)到最大值5.39，溫度也升到最高，這進(jìn)一步說明了模具的工作帶部位是材料流動最復(fù)雜、變形最激烈的部位。

圖5 等效應(yīng)變分布圖 

圖6 溫度場分布圖

3.3 模擬結(jié)果驗證

根據(jù)上述的擠壓工藝參數(shù)和優(yōu)化后的模具結(jié)構(gòu)參數(shù)，采用直徑292mm的鑄棒在40MN的臥式擠壓機(jī)上生產(chǎn)，擠壓出的鋁型材如圖7所示。

圖7 模板鋁型材擠壓樣板

本文技術(shù)支持來自：廣東興發(fā)鋁業(yè)(河南)有限公司. 佛山市威龍模具科技有限公司,采用剛粘塑性有限元法，在Deform-3D有限元商業(yè)軟件上成功實現(xiàn)了導(dǎo)流寬展鋁型材擠壓過程的三維數(shù)值模擬，獲得了擠壓過程中材料的流動規(guī)律、應(yīng)力場、應(yīng)變場和溫度場的分布，以及模具出口處金屬流速的分布情況。通過數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)型材出口流速不均勻，造成端面不齊，對此提出了模具修改方案，通過調(diào)節(jié)模具工作帶的長度，實現(xiàn)了型材擠壓出口流速均勻的目的，從而保障了型材的產(chǎn)品質(zhì)量。模擬結(jié)果為模具的優(yōu)化設(shè)計及工藝參數(shù)的選取提供了理論依據(jù)。
       1) 采用剛粘塑性有限元法，通過成形過程中不同階段網(wǎng)格的分步劃分和步長分步調(diào)整，實現(xiàn)了鋁型材寬展擠壓過程的三維數(shù)值模擬。

2) 采用有限元模擬方法，獲得了模板擠壓過程中的材料流動規(guī)律，等效應(yīng)力、應(yīng)變場和溫度場的分布，以及模具出口處金屬流速的分布情況。

3) 模擬結(jié)果表明，采用初始的模具擠出的型材斷面不齊，坯料的擠出速度分布不均勻，通過優(yōu)化?？坠ぷ鲙У暮穸扔行У卣{(diào)節(jié)了金屬流速，使?？壮隹谔幍慕饘倭魉倬鶆颍苊饬藦澢团Q缺陷的產(chǎn)生，減少了試模次數(shù)，縮短了生產(chǎn)周期，從而提高了生產(chǎn)效率和經(jīng)濟(jì)效益。